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[檢測(cè)百科]分享：1000MPa級(jí)超高強(qiáng)水電鋼焊接熱影響區(qū)組織及韌性2025年07月30日 09:38: 采用Gleeble熱模擬的方法，研究了1 000 MPa級(jí)超高強(qiáng)水電鋼熱影響區(qū)的組織和韌性。; 閱讀（550）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：GCr15軸承鋼的高溫力學(xué)性能2025年07月30日 09:31: 以某GCr15軸承鋼為研究對(duì)象，采用熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)其進(jìn)行不同溫度下的高溫拉伸試驗(yàn)，繪制了試驗(yàn)鋼的高溫?zé)崴苄郧€，找出了脆性溫度區(qū)間；采用掃描電子顯微鏡觀察GCr15軸承鋼斷口形貌，采用光學(xué)顯微鏡觀察斷口附近的顯微組織，綜合研究了GCr15軸承鋼的高溫力學(xué)性能。結(jié)果表明：試驗(yàn)鋼在測(cè)試溫度范圍內(nèi)僅存在第Ⅲ脆性區(qū)間，為600~850 ℃；試驗(yàn)鋼的塑性區(qū)間為900~1 250 ℃，實(shí)際生產(chǎn)中，應(yīng)選擇900~1 250 ℃塑性區(qū)間內(nèi)的溫度對(duì)試驗(yàn)鋼進(jìn)行矯直加工，可減少裂紋數(shù)量。; 閱讀（536）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：基于熱模擬試驗(yàn)機(jī)的大試樣平面應(yīng)變技術(shù)2024年11月27日 09:59: 模擬金屬塑性大變形時(shí),通常使用圓柱壓縮以及平面應(yīng)變壓縮熱模擬技術(shù)[1-3]。圓柱壓縮試驗(yàn)比較接近軋制過程,但是由于摩擦力的影響,試樣變形不均勻,出現(xiàn)鼓肚現(xiàn)象,且試樣的變形區(qū)較小,限制了隨后的力學(xué)性能測(cè)試[4]。與圓柱壓縮熱模擬技術(shù)相比,平面應(yīng)變壓縮變形區(qū)的應(yīng)力狀態(tài)、金屬流動(dòng)狀態(tài)和熱傳導(dǎo)與軋制更相似,因此平面應(yīng)變壓縮技術(shù)也被用來研究金屬塑性大變形。; 閱讀（460）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：TC4鈦合金卷的熱連軋工藝研究2024年07月29日 09:28: 鈦及鈦合金因其優(yōu)異的性能廣泛應(yīng)用于航空、航天、航海、軍用裝備、醫(yī)療器械等尖端科學(xué)領(lǐng)域，被譽(yù)為“第三金屬”和“戰(zhàn)略金屬”[1]。TC4合金作為一種典型的α–β型兩相鈦合金，密度小、比強(qiáng)度高、耐蝕耐熱性能好，被廣泛應(yīng)用于航空、航天、軍工等領(lǐng)域[2]。隨著越來越多的鈦產(chǎn)品涌入民用領(lǐng)域，TC4鈦合金開始被廣泛研究，部分研究人員對(duì)TC4鈦合金進(jìn)行鍛造和熱處理，研究了其組織演變規(guī)律[3?5]。王小芳等[6]對(duì)TC4-DT鈦合金高溫?zé)嶙冃涡袨檫M(jìn)行研究，分析了該合金的流變應(yīng)力行為和微觀組織演變規(guī)律。雷文光等[7]利用熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，對(duì)TC4-DT高溫壓縮熱變形行為，分析了該合金的流變應(yīng)力行為以及顯微組織演變規(guī)律，建立了該合金的本構(gòu)關(guān)系模型以及熱加工圖。常見的TC4加工板加工形式多以單機(jī)架可逆式軋機(jī)軋制，劉正喬等[8]雖采用熱連軋裝備試生產(chǎn)出TC4卷帶，并測(cè)量熱軋卷氧化層厚度和探索了工藝的可行性，但未對(duì)寬幅大卷帶做連續(xù)退火工業(yè)化生產(chǎn)實(shí)踐。; 閱讀（600）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：Q245耐酸鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變分析2024年03月05日 10:57: 鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線能夠反映材料的組織轉(zhuǎn)變過程、組織轉(zhuǎn)變產(chǎn)物以及相關(guān)轉(zhuǎn)變規(guī)律，是制定軋制工藝和研究熱處理工藝的重要參考資料。本文采用Gleeble熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)測(cè)定Q245耐酸鋼在不同冷速條件下的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線，研究連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變過程中的組織轉(zhuǎn)變和規(guī)律，為Q245耐酸鋼的軋制工藝制定提供參考。; 閱讀（534）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：釩元素及熱處理工藝對(duì)高碳微合金鋼組織和性能的影響2023年09月18日 10:26: 為提高釩微合金鋼的條件斷裂韌度,利用 ThermoＧCalc熱力學(xué)軟件分析了含碳量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))為０．６０％的鋼在釩元素含量不同時(shí),其析出相隨溫度的變化,確定了合適的釩元素含量.通過熱力學(xué)計(jì)算及奧氏體晶粒度試驗(yàn),提出了臺(tái)階式熱處理工藝,并采用高溫金相熱模擬試驗(yàn)和實(shí)驗(yàn) 室馬弗爐對(duì)工藝效果進(jìn)行了驗(yàn)證.結(jié)果表明:臺(tái)階式熱處理工藝促進(jìn)了鐵素體形成,同時(shí)不會(huì)明顯降低鋼的硬度,使得試樣強(qiáng)度和韌性均達(dá)到預(yù)定目標(biāo),明顯改善了釩微合金鋼的強(qiáng)韌配合關(guān)系.; 閱讀（337）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：45鋼連鑄坯的高溫拉伸性能2023年07月18日 13:57: 利用熱模擬試驗(yàn)機(jī)、光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡及能譜儀等對(duì)溫度為600~1350℃時(shí)45鋼連鑄坯的高溫拉伸性能進(jìn)行檢測(cè)與分析。結(jié)果表明:45鋼連鑄坯的高溫抗拉強(qiáng)度隨溫度的升高而逐漸降低,其有兩類脆性溫度區(qū),第一類為1200~1350℃,第二類為600~900℃;45鋼連鑄坯的矯直溫度應(yīng)大于900℃,以防止出現(xiàn)矯直裂紋。; 閱讀（882）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：小試樣拉伸試驗(yàn)方法2023年06月14日 09:46: 針對(duì)熱模擬壓縮試驗(yàn)的試樣小,且無法直接對(duì)其進(jìn)行拉伸試驗(yàn)的問題,利用自制研發(fā)的小試樣夾具進(jìn)行小試樣拉伸試驗(yàn)。通過對(duì)8種不同強(qiáng)度級(jí)別的試樣分別進(jìn)行小試樣拉伸試驗(yàn)及硬度測(cè)試,分析二者的相關(guān)性;對(duì)比了小試樣和標(biāo)準(zhǔn)拉伸試樣的分析結(jié)果。結(jié)果表明:小試樣和標(biāo)準(zhǔn) 拉伸試樣的拉伸試驗(yàn)結(jié)果基本一致,抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)偏差均小于3.00,用小試樣可較準(zhǔn)確地測(cè)定出材料的抗拉強(qiáng)度。; 閱讀（319）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：X80管線鋼焊接工藝熱模擬2022年12月15日 09:55: 采用Gleeble3500型熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì) X80管線鋼進(jìn)行模擬,制定出了 X80管線鋼的模擬焊接熱影響區(qū)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(SHCCT)曲線,分析了顯微組織和硬度隨冷卻速率的變化情況。結(jié) 果表明:X80管線鋼的冷裂紋敏感性指數(shù)小于0.2%,具有低焊接裂紋敏感性,焊接工藝的預(yù)熱溫度應(yīng)控制在47℃以上,且應(yīng)避免在較快的冷卻速率下焊接。經(jīng)過熱模擬后對(duì) X80管線鋼沖擊吸收能量和SHCCT曲線的初步推斷,X80管線鋼焊接時(shí)較合理的熱輸入為10~20kJ·cm-1。; 閱讀（293）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：X65級(jí)含銅管線鋼的高溫塑性2022年08月10日 13:15: 采用 Gleeble-3800型熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)含質(zhì)量分?jǐn)?shù)1.8%銅和1.0%鎳的 X65級(jí)低碳低鎳含銅管線鋼進(jìn)行高溫拉伸試驗(yàn),研究不同溫度(850~1300 ℃)下的高溫塑性。; 閱讀（138）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：高強(qiáng)高韌低合金馬氏體鋼的靜態(tài)軟化行為2022年01月17日 14:24: :以新開發(fā)的高強(qiáng)高韌２０SiMn３NiA 低合金馬氏體鋼為研究對(duì)象,用熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)其在９００~１０００℃進(jìn)行了雙道次壓縮,應(yīng)變速率為１．０s－１,道次間隔時(shí)間為１~１００s,研究了其靜態(tài)軟化行為.結(jié)果表明:當(dāng)變形溫度為９００℃時(shí),隨著道次間隔時(shí)間的延長(zhǎng),試驗(yàn)鋼在第二道次變形時(shí)的真應(yīng)力Ｇ真應(yīng)變曲線由動(dòng)態(tài)再結(jié)晶型(軟化趨勢(shì)大于硬化趨勢(shì))變?yōu)殪o態(tài)再結(jié)晶型(硬化趨勢(shì)大于軟化趨勢(shì)),; 閱讀（825）標(biāo)簽：金相分析|非金屬材料檢測(cè)|金屬材料檢測(cè)

[檢測(cè)百科]分享：熱循環(huán)對(duì)9Ni鋼接頭粗晶熱影響區(qū)顯微組織和低溫韌性的影響2022年01月12日 13:01: 采用 GleebleＧ３５００型熱模擬試驗(yàn)機(jī)在t８/５(８００ ℃到５００ ℃冷卻時(shí)間)分別為６,１０,３０,６０,１００s下制備了９Ni鋼接頭粗晶熱影響區(qū)(CGHAZ)試樣,并對(duì)試樣進(jìn)行了低溫沖擊試驗(yàn),研究了t８/５對(duì)CGHAZ顯微組織和低溫韌性的影響.結(jié)果表明:CGHAZ的顯微組織主要由板條馬氏體組成,當(dāng)t８/５為３０s時(shí),顯微組織中出現(xiàn)粒狀貝氏體,且其數(shù)量隨t８/５的延長(zhǎng)而增多;; 閱讀（551）標(biāo)簽：鋼制貨架|金相分析|焊材焊縫|涂鍍層

[檢測(cè)百科]分享：高強(qiáng)高韌低合金馬氏體鋼的靜態(tài)軟化行為2021年12月22日 09:23: 以新開發(fā)的高強(qiáng)高韌２０SiMn３NiA 低合金馬氏體鋼為研究對(duì)象,用熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)其在９００~１０００℃進(jìn)行了雙道次壓縮,應(yīng)變速率為１．０s－１,道次間隔時(shí)間為１~１００s,研究了其靜態(tài)軟化行為.結(jié)果表明:當(dāng)變形溫度為９００ ℃時(shí),隨著道次間隔時(shí)間的延長(zhǎng),試驗(yàn)鋼在第二道次變形時(shí)的真應(yīng)力Ｇ真應(yīng)變曲線由動(dòng)態(tài)再結(jié)晶型(軟化趨勢(shì)大于硬化趨勢(shì))變?yōu)殪o態(tài)再結(jié)晶型(硬化趨勢(shì)大于軟化趨勢(shì)),靜態(tài)再結(jié)晶率由道次間隔時(shí)間為１s時(shí)的６．４８％; 閱讀（223）標(biāo)簽：金屬材料檢測(cè)|力學(xué)試驗(yàn)|金相分析

[檢測(cè)百科]分享：低成本超高強(qiáng)鈦合金的熱變形行為與鍛造工藝的確定2021年12月09日 11:21: 通過使用廉價(jià)合金元素鐵、碳替代昂貴的釩元素制備了低成本超高強(qiáng)鈦合金 TiＧxFeＧ３Al(x＝７,１０,１２),利用 GleebleＧ３５００型熱模擬試驗(yàn)機(jī)研究該合金的熱變形行為,在此基礎(chǔ)上確定了該合金的鍛造工藝.結(jié)果表明:TiＧxFeＧ３Al合金在８５０ ℃、１０s－１應(yīng)變速率下變形時(shí),應(yīng)力Ｇ應(yīng)變曲線的平臺(tái)階段較為平穩(wěn),; 閱讀（247）標(biāo)簽：金屬材料檢測(cè)|金相分析|化學(xué)分析

[檢測(cè)百科]分享：2219鋁合金熱壓縮時(shí)的流變應(yīng)力本構(gòu)方程2021年11月25日 11:39: 采用 GleebleＧ３１８０型熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)２２１９鋁合金進(jìn)行單道次熱壓縮試驗(yàn),研究了該鋁合金在溫度為２００~３５０℃、應(yīng)變速率為０．１~１０．０s－１條件下的流變行為,建立了２２１９鋁合金熱壓縮時(shí)的流變應(yīng)力本構(gòu)方程,并進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證.結(jié)果表明:２２１９鋁合金的流變應(yīng)力隨應(yīng)變速率的增大或變形溫度的降低而增加;由 FieldsＧBacko; 閱讀（177）標(biāo)簽：金屬材料檢測(cè)|力學(xué)試驗(yàn)|化學(xué)分析

[檢測(cè)百科]分享：粉末熱等靜壓制備Ti6Al4V合金在α+β兩相區(qū)的熱壓縮行為2021年11月25日 09:37: 采用 Gleeble３５００型熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)粉末熱等靜壓制備的 Ti６Al４V 合金進(jìn)行不同溫度和應(yīng)變速率下的高溫壓縮試驗(yàn),建立了可描述合金在兩相區(qū)的壓縮行為的本構(gòu)方程,對(duì)合金熱加工過程中的加工硬化、動(dòng)態(tài)軟化參數(shù)和動(dòng)態(tài)再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)模型進(jìn)行求解,并構(gòu)建了合金在兩相區(qū)的; 閱讀（355）標(biāo)簽：金相分析|力學(xué)試驗(yàn)|金屬材料檢測(cè)

[檢測(cè)百科]分享：高強(qiáng)高韌低合金馬氏體鋼的靜態(tài)軟化行為2021年10月25日 10:46: 以新開發(fā)的高強(qiáng)高韌２０SiMn３NiA 低合金馬氏體鋼為研究對(duì)象,用熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)其在９００~１０００℃進(jìn)行了雙道次壓縮,應(yīng)變速率為１．; 閱讀（290）標(biāo)簽：金相分析|金屬材料檢測(cè)|力學(xué)試驗(yàn)

[檢測(cè)百科]分享：考慮熱傳導(dǎo)和熱輻射時(shí)６０６３鋁合金在中等應(yīng)變速率下熱壓縮溫升的修正2021年09月07日 15:33: 采用 GleebleＧ１５００型熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)６０６３鋁合金進(jìn)行了變形溫度為４００~５２０ ℃、應(yīng)變速率為０．０１~１０s－１的熱壓縮試驗(yàn),研究了熱壓縮過程的溫升,在考慮了熱傳導(dǎo)和熱輻射的作用后,探究了變形溫度、應(yīng)變速率和應(yīng)變量等對(duì)絕熱校正因子的影響; 閱讀（363）標(biāo)簽：力學(xué)試驗(yàn)|金屬材料檢測(cè)

[檢測(cè)百科]分享：６０Si２CrVAT高強(qiáng)度彈簧鋼的熱壓縮變形本構(gòu)方程2021年08月18日 13:21: 采用熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)６０Si２CrVAT 高強(qiáng)度彈簧鋼在不同溫度(９００,９５０,１０５０,１１５０℃)和應(yīng)變速率下(０．１,１,５,１０s－１)進(jìn)行熱壓縮變形,研究了變形溫度和應(yīng)變速率對(duì)該鋼熱變形行為的影響規(guī)律;在此基礎(chǔ)上,根據(jù)Arrhenius雙曲正弦方程,建立了該鋼的熱壓縮變形本構(gòu)方程.結(jié)果表明:該鋼的流變應(yīng)力隨著變形速率的增大而增大,隨變形溫度的升高而減小,; 閱讀（592）標(biāo)簽：力學(xué)試驗(yàn)|失效分析|鋼制貨架

[檢測(cè)百科]分享：高強(qiáng)高韌低合金馬氏體鋼的靜態(tài)軟化行為2021年08月11日 09:37: 趙艷君１,孟慶雪２,馬本莉１,曾建民１,蔣長(zhǎng)標(biāo)１ (１．廣西大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,南寧５３０００４;２．邯鄲鋼鐵集團(tuán)有限責(zé)任公司,邯鄲０５６０１５) 摘　要:以新開發(fā)的高強(qiáng)高韌２０SiMn３NiA 低合金馬氏體鋼為研究對(duì)象,用熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)其在９００~１０００℃進(jìn)行了雙道次壓縮,應(yīng)變速率為１．０s－１,道次間隔時(shí)間為１~１００s,研究了其靜態(tài)軟化行為.結(jié)果表明:當(dāng)變形溫度為９００℃時(shí),隨著道次間隔時(shí)間的延長(zhǎng),試驗(yàn)鋼在第二道次變形時(shí)的真應(yīng)力Ｇ真應(yīng)變曲線由動(dòng)態(tài)再結(jié)晶型(軟化趨勢(shì); 閱讀（407）標(biāo)簽：